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TONNES PAR
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TONNES PAR See also:POUCE 50,4 49,8 GMS (LUMIÈRE), 2,99. GM (PROFONDÉMENT), l~ 6T. DISPLT: DANS See also:LES TONNES 15600 11346 13190 8450 7780 See also:le déplacement dans les tonnes et le nombre de tonnes requises pour augmenter l'ébauche See also:moyenne de 1 See also:po, respectivement, comme ordonnées (horizontales). L'ordonnée de la courbe du déplacement à n'importe quelle See also:ligne de flottaison est clairement proportionnelle au See also:secteur de la courbe See also:des tonnes par pouce jusqu'à cette ligne de flottaison. Les propriétés de la stabilité métacentrique à de petits angles sont employées en déterminant la position verticale du centre de la pente de gravité d'un bateau par "une expérience inclinante"; ceci donne un contrôle expert sur les calculs pour See also:cette position faite dans la See also:viande, étapes initiales de la See also:conception, et permet à la stabilité du bateau réalisé en n'importe quelle See also:condition d'être assurée avec la grande exactitude. L'expérience est faite de la façon suivante: Laissez fig. 6 représenter la See also:section transversale d'un bateau; laissez W, W soit deux See also:poids sur la See also:plate-See also:forme aux positions P, Q, choisi aussi loin à part transversalement comme commode; et laissez See also: Avec cette prétention, il y See also:aura toujours un point d'intersection (M 'dans fig. 7) des verticales par les centres droits et inclinés de la flottabilité; et le See also:levier redressant est, comme avant, péché 0 de GZ=gm le '. Dans ce cas-ci, cependant, il n'y a aucune See also:formule See also:simple pour la nomenclature 'car il y a pour la nomenclature dans le cas de See also:limitation où 0 est infinitesimal; et d'autres méthodes de calcul sont nécessaires. Le développement de la présente See also:partie du sujet était dû à l'origine d'See also:Atwood, qui dans les transactions philosophiques de 1796 et de 1798, des raisons avançées de différer de la méthode métacentrique qui a été éditée par See also:Bouguer dans son Traite du navire en 1746. Le traitement d'Atwood de la stabilité (qui était la See also:base des modes du calcul adoptés en Angleterre jusqu'il y a à environ vingt ans) était comme suit: Laissez le See also:plan horizontal, W'L '(fig. 7) soit respectivement les See also:lignes de flottaison d'un bateau quand un tel See also:instrument est décrit par See also:Froude pour enregistrer la inclination "relative" d'un bateau parmi des See also:vagues, transactions de l'établissement des architectes navals, 1873, p. 179. Le pendule devrait avoir le suffisamment de poids et le See also:bras portant le See also:stylo peut être d'environ 4 See also: Une méthode commode d'obtenir ce moment a été présentée par F. K. See also:Barnes et éditée dans le transport. See also:Installation. N.a. (1861). Les étapes dans cette méthode étaient comme suit: (a) assument une série de lignes de flottaison d'essai à intervalles angulaires égaux rayonnant de l'intersection du s de la ligne de flottaison droite avec l'avion moyen de ligne; (b) calculent les volumes de la diverse immergée et les cales émergées d'épreuve par l'intégration radiale, en utilisant la formule v = f d0Jr2dx, 0 où r, ¢ sont les polaires coordonne du côté du bateau, mesuré à partir des s comme origine, et du dx un élément de longueur; (c) estiment le moment du transference des mêmes cales parallèles à la ligne de flottaison d'essai particulière par l'ocos(oo)dîJrsdx de la formule vXhih2=1 f, 0 ajoutant ensemble les moments pour les deux côtés du bateau; et (d) ajoutent ou soustraient une See also:couche parallèle à la inclination désirée d'apporter le résultat au déplacement correct. La véritable ligne de flottaison à n'importe quel angle est obtenue en divisant la différence du volume des deux cales par le secteur de l'avion de l'See also:eau (égale au frdx, pour les deux côtés) et le réglage outre du quotient car une distance au-dessus ou au-dessous de la ligne de flottaison assumée selon que la cale émergée est plus grande ou moins que la cale immergée. On permet alors l'effet de cette "correction de couche" le moment du transference. Le bon moment et la valeur de GZ sont ainsi déterminés pour le déplacement à l'étude à n'importe quel angle du talon exigé. Une méthode différente d'obtenir les bons moments des bateaux à de grands angles de inclination a régné en France, la See also:recherche See also:standard sur être soumis See also:celle de M. Reech d'abord édité dans son mémoire sur la "construction d'Evolutes métacentrique pour un navire sous différents tions de Condi- du See also:chargement" (1864). Le principe de sa méthode dépend des propriétés géométriques suivantes: Laissez B ', B "(fig. 8) soit les centres de la flottabilité correspondant à deux lignes de flottaison W'L ', WI," incliné aux angles 0, o+do, avec le plan horizontal droit See also:original de ligne de flottaison, étant petite; et laissez le gi, g2 soit les centres de la gravité des cales égales W'TW ", L'TL ". 
Le moment de l'une ou l'autre cale au sujet du gigz de ligne est zéro, et les moments de W'L'A et de W"l"a au sujet de gigz sont donc égaux; puisque See also:ces volumes sont également égaux, les distances perpendiculaires de B 'et de B "des gigs sont égales, ou B'B" est parallèle aux gigs. La See also:projection sur le plan de la inclination du See also:lieu du centre de la flottabilité pour des inclinations variables avec le déplacement constant se nomme la courbe de la flottabilité, une partie BB'B "de ce qui est montré dans la figure. Sur diminuer l'angle indéfiniment de sorte que B "approche B 'à la coïncidence, la ligne B'B" devient, dans la See also:limite, la tangente à la courbe BB'B ", et les gigs coïncide avec la ligne de flottaison W'L '; par conséquent la tangente à la courbe de la flottabilité est parallèle à la ligne de flottaison. Encore, si les normals à la courbe à B ', B "(qui sont les verticales correspondant à ces positions du centre de la flottabilité) intersectent à M ', et ceux à B", à B "(à côté de B") à M", et ainsi de See also:suite, une courbe peut être passée par M ', M '. débutant à M, le méta-centre. Cette courbe, qui est l'evolute de la courbe de la flottabilité, est connue en tant que la courbe métacentrique, et ses propriétés étaient première également étudiée par Bouguer dans son Traite du Navire. Les See also:points M'M... sur la courbe se nomment maintenant See also:pro-metacentres. Si p représente la longueur du B'M normal 'ou du See also:rayon de See also:courbure de la courbe de la flottabilité sous un angle 0, puis p.dO = ds la longueur d'un élément de l'See also:arc de la courbe de B. Dans la limite quand le DB est indéfiniment petit, = employer de p. cartésien coordonne avec B comme origine et près, Bz, comme les haches horizontales et verticales, nous avons d8 = 5 See also:cos B=p cos 0, (i) péché de DB de DB des dzds (2) _ B = péché B de p; d'où e e y = f p. cos B.dO; péché B.dO de z = de p., et le péché B de GZ=y de levier redressant cos B+(zBG). Le rayon p est (quant à la position droite) égale au moment de l'inertie de l'eau-avion correspondant autour d'un See also:axe See also:longitudinal par son centre de la gravité divisé par le volume de déplacement; l'intégration peut être directement effectuée dans le cas des See also:corps de la forme géométrique simple, alors qu'une méthode commode d'approximation telle que les règles de See also:Simpson est utilisée avec des navires du See also:type embarquer-formé habituel. Comme exemple dans le cas d'une boîte, ou un bateau avec les côtés droits à proximité de la ligne de flottaison, si BG=a et nomenclature = PO, puis p=po sec3 0; d'où e y = o p cos 0. = PO tan 0, péché de e = de f p B.dO = la 'saveur 0, le péché 0 de lpo de la saveur B. du péché B+zpo de GZ=(poa); quelles relations se tiendront également pour un navire prismatique de section parabolique. Il est intéressant de noter que dans ces See also:caisses si la stabilité pour des inclinations infiniment petites est neutre, c.-à-d. si le po=a, le navire est See also:stable pour de petites inclinations finies, le levier redressant changeant approximativement comme See also:cube de l'angle du talon. L'application des formules précédentes aux bateaux réels est ennuyeuse et laborieuse à cause de la nécessité pour trouver par épreuve les positions des lignes de flottaison inclinées qui découpent un volume constant de déplacement. Pour éviter cette difficulté le See also:processus a été modifié par Reech et Risbec dans les équations suivantes de manner:Multiply (1) et (2) par V.dO, V étant le volume de déplacement; nous avons alors le DB de cos B. de d(Vy)=I, (3) d(Vz) = péché 0.dO de I, (4) où I est le moment de l'inertie de la ligne de flottaison inclinée autour d'un axe longitudinal passant par son centre de la gravité. Ces formules ont été obtenues sur la supposition que le volume V est constant tandis que 0 change; mais en considérant les équations ci-dessus en tant que représentation des moments du transference horizontalement et verticalement dus aux cales, il est évident qu'on puisse permettre à V de changer de n'importe quelle façon à condition que le moment de l'inertie I soit pris autour de l'axe longitudinal passant par l'intersection des lignes de flottaison consécutives. En See also:particulier les lignes de flottaison peuvent 'tous être dessinées par le point d'intersection de la ligne de flottaison droite avec la ligne moyenne, et les moments de l'inertie sont alors égaux à ifr3dx pour les deux côtés du bateau, r étant la moitié-largeur le long de la ligne de flottaison inclinée; l'See also:augmentation du volume est la différence entre la quantité fd8fir2dx pour les deux côtés du bateau. Si V°, See also:Vo soit les volumes de déplacement aux angles a et o respectivement, VaVo=fay[ f diffèrent le ce ] '(5) et substitution dans (3) et (4) et l'intégration, vay = le DB de fo [ f 3sumx ] cos 0. (6) 0 péchés B. de l'See also:adB de Vaz = de f [ J 3sumx ]. (7) 0 sur éliminer (5) vain, (6) et (7), y et z peut être trouvé. Ceci est répété à différentes ébauches, et ainsi le V., le y et le z sont déterminés à un certain nombre d'ébauches au même angle, permettant des courbes de y et de z à dessiner à de divers angles constants avec V pour une See also:abscisse; à partir de ces derniers, des courbes peuvent être obtenues pour y et z avec l'angle a comme abscisse pour différents déplacements constants; GZ étant égal au péché a de y cos a+(za). De ce qui précède il est évident que les éléments de la stabilité transversale, y compris coordonne du centre de la flottabilité, positionof pro-metacentre, valeurs de levier redressant et moment de redresser, dépendent du déplacement de quantitiesthe de deux variables et de l'angle du talon. Le levier redressant GZ est dans la courbe choisie parAngleterre de comme critère le plus utile de la stabilité, et, après courbe il étant évaluée pour les diverses conditions, est tracé sous une forme de curves(a) pour différents déplacements constants sur une abscisse d'angle de inclination, (b) pour un certain nombre d'angles constants de W W z N L7 sur une abscisse de déplacement. Ceux-ci sont connus comme courbes des courbes de stabilité et de See also:croix de stabilité respectivement; l'une ou l'autre de ces derniers peut être aisément construite quand l'autre a été obtenue; quel processus est utilisé dans la méthode maintenant presque universellement a adopté pour obtenir GZ à de grands angles de inclination, une description complète étant donnée en See also:journal par Merrifield et AmsIer dans le transport. I.n.a. (188o et 1884). Le procédé est comme suit: 1. La substitution des calculs à l'angle constant pour ceux au volume constant. Un certain nombre de lignes de flottaison aux inclinations ayant un See also:intervalle angulaire constant (généralement 15°) sont dépassement dessiné par les s d'intersection de la ligne de flottaison de See also:charge avec la ligne moyenne sur le plan de corps. D'autres lignes de flottaison sont placées outre du parallèle à ces derniers aux distances fixes au-dessus ou au-dessous de la ligne de flottaison originale passant par S '. 2. Les volumes de déplacement et des moments autour d'un axe par la perpendiculaire du s à la ligne de flottaison sont déterminés pour chaque ébauche et inclination à l'aide de l'intégrateur d'See also:Amsler-Laffon, l'indicateur de cet instrument étant pris alternativement autour de la partie immergée de chaque section. 3. À la See also:division des moments par les volumes correspondants, la distance perpendiculaire du centre de la flottabilité de la verticale par des s est obtenue, c.-à-d. la valeur de GZ, de supposer G et de s pour coïncider. 4. Pour chaque angle alternativement la "croix courbe" de GZ sont dessinées sur une base de déplacement. et 5. Des courbes en travers, des courbes de la stabilité sur une base d'angle de inclination peuvent être construites pour n'importe quel déplacement exigé, compte tenu de la position de G en s'ajoutant, ou la soustraction, derrière chaque ordonnée, le péché du GS'de quantité selon que G est au-dessous ou au-dessus de S '. Un ensemble typique de courbes en travers de stabilité pour un cuirassé d'environ 18.000 tonnes de déplacement est montré dans fig. 9. L'information et commentaires additionnelsIl n'y a aucun commentaire pourtant pour cet article.
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